ATLAS D 25 K 100 UNIT
GR
Εγκαταστ
Ȓ
στε στην παροχ
Ȓ
της εγκατ
Ȑ
στασης τη βαλβ
ȓ
δα αντεπιστροφ
Ȓ
ς
«A» (
βλ
. fig. 18)
που παρ
ȑ
χεται με τον λ
ȑ
βητα και τοποθετ
Ȓ
στε ενδι
Ȑ
μεσα την
τσιμο
Ȫ
χα
«B».
Τηρε
ȓ
τε την κατε
Ȫ
θυνση του β
ȑ
λους που αναγρ
Ȑ
φεται στη
βαλβ
ȓ
δα
.
İȚț
. 18 -
Τοποθ
ȑ
τηση βαλβ
ȓ
δας αντεπιστροφ
Ȓ
ς
Κυκλοφορητ
Ȓ
ς μπ
ȩ
ιλερ υψηλ
Ȓ
ς απ
ȩ
δοσης
Για να διασφαλιστε
ȓ
η σωστ
Ȓ
λειτουργ
ȓ
α του λ
ȑ
βητα
ATLAS D 25 K 100 UNIT,
ο επι
λογ
ȑ
ας ταχ
Ȫ
τητας
(
βλ
. fig. 19)
πρ
ȑ
πει να τοποθετηθε
ȓ
στη θ
ȑ
ση
III.
İȚț
. 19
Κυκλοφορητ
Ȓ
ς θ
ȑ
ρμανσης υψηλ
Ȓ
ς απ
ȩ
δοσης
Η εργοστασιακ
Ȓ
ρ
Ȫ
θμιση ε
ȓ
ναι κατ
Ȑ
λληλη για
ȩ
λες τις εγκαταστ
Ȑ
σεις
.
Ωστ
ȩ
σο
,
μπο
ρε
ȓ
τε να ρυθμ
ȓ
σετε διαφορετικ
ȩ
τρ
ȩ
πο λειτουργ
ȓ
ας αν
Ȑ
λογα με τα χαρακτηριστικ
Ȑ
της
εγκατ
Ȑ
στασης
.
-
Ρ
Ȫ
θμιση
Dp-v
αναλογικο
Ȫ
μανομετρικο
Ȫ Ȫ
ψους
(fig. 20)
Το μανομετρικ
ȩ Ȫ
ψος του κυκλοφορητ
Ȓ
θα μειωθε
ȓ
αυτ
ȩ
ματα
ȩ
ταν μειωθε
ȓ
η παροχ
Ȓ
που απαιτε
ȓ
ται απ
ȩ
την εγκατ
Ȑ
σταση
.
Αυτ
Ȓ
η ρ
Ȫ
θμιση ε
ȓ
ναι β
ȑ
λτιστη για εγκαταστ
Ȑ
σεις με καλοριφ
ȑ
ρ
(
με
2
Ȓ
1
σωλ
Ȓ
να
)
Ȓ
/
και θερμοστατικ
ȑ
ς βαλβ
ȓ
δες
.
Τα πλεονεκτ
Ȓ
ματα ε
ȓ
ναι η με
ȓ
ωση της ηλεκτρικ
Ȓ
ς καταν
Ȑ
λωσης
ȩ
ταν μειωθε
ȓ
η ζ
Ȓ
τηση
της εγκατ
Ȑ
στασης και η με
ȓ
ωση του θορ
Ȫ
βου στα καλοριφ
ȑ
ρ
Ȓ
/
και στις θερμοστατικ
ȑ
ς
βαλβ
ȓ
δες
.
Το ε
Ȫ
ρος λειτουργ
ȓ
ας κυμα
ȓ
νεται απ
ȩ
την ελ
Ȑ
χιστη
(1)
ȑ
ως τη μ
ȑ
γιστη τιμ
Ȓ
(7).
-
Ρ
Ȫ
θμιση σταθερ
Ȓ
ς ταχ
Ȫ
τητας
(fig. 21)
Ο κυκλοφορητ
Ȓ
ς δεν διαμορφ
ȫ
νει την ισχ
Ȫ
του
.
Η αρχ
Ȓ
λειτουργ
ȓ
ας ε
ȓ
ναι
ȓ
δια με εκε
ȓ
νη
των συμβατικ
ȫ
ν κυκλοφορητ
ȫ
ν
3
ταχυτ
Ȓ
των
(
με με
ȓ
ωση της ηλεκτρικ
Ȓ
ς κα
ταν
Ȑ
λωσης
).
Το ε
Ȫ
ρος λειτουργ
ȓ
ας κυμα
ȓ
νεται απ
ȩ
την ταχ
Ȫ
τητα
1 (I)
ȑ
ως την ταχ
Ȫ
τητα
3 (III).
Χαρακτηριστικ
Ȑ
του νερο
Ȫ
της εγκατ
Ȑ
στασης
Ε
Ȑ
ν η σκληρ
ȩ
τητα του νερο
Ȫ
της εγκατ
Ȑ
στασης υπερβα
ȓ
νει τους
25° Fr (1°F = 10ppm
CaCO3),
συνιστ
Ȑ
ται η χρ
Ȓ
ση κατ
Ȑ
λληλα επεξεργασμ
ȑ
νου νερο
Ȫ ȫ
στε να αποφε
Ȫ
γεται
ο πιθαν
ȩ
ς σχηματισμ
ȩ
ς αλ
Ȑ
των στο λ
ȑ
βητα
.
Η επεξεργασ
ȓ
α δε θα πρ
ȑ
πει να μει
ȫ
νει τη
σκληρ
ȩ
τητα σε τιμ
ȑ
ς μικρ
ȩ
τερες απ
ȩ
15°F (
Π
.
Δ
. 236/88
για χρ
Ȓ
σεις νερο
Ȫ
προς κα
ταν
Ȑ
λωση απ
ȩ
τον
Ȑ
νθρωπο
).
Σε κ
Ȑ
θε περ
ȓ
πτωση
,
η επεξεργασ
ȓ
α του χρησιμοποιο
Ȫ
με
νου νερο
Ȫ
ε
ȓ
ναι απαρα
ȓ
τητη σε εγκαταστ
Ȑ
σεις μεγ
Ȑ
λης
ȑ
κτασης
Ȓ
με συχν
ȑ
ς
αναπληρ
ȫ
σεις του νερο
Ȫ
της εγκατ
Ȑ
στασης
.
Σε περ
ȓ
πτωση εγκατ
Ȑ
στασης αποσκληρυντ
ȫ
ν στην ε
ȓ
σοδο κρ
Ȫ
ου νερο
Ȫ
του
λ
ȑ
βητα
,
απαιτε
ȓ
ται προσοχ
Ȓ ȫ
στε να μην μει
ȫ
νεται υπερβολικ
Ȑ
ο βαθμ
ȩ
ς
σκληρ
ȩ
τητας του νερο
Ȫ
,
καθ
ȫ
ς αυτ
ȩ
μπορε
ȓ
να προκαλ
ȑ
σει πρ
ȩ
ωρη φθορ
Ȑ
της αν
ȩ
δου μαγνησ
ȓ
ου στο θερμαντ
Ȓ
ρα
.
Σ
Ȫ
στημα αντιπαγωτικ
Ȓ
ς προστασ
ȓ
ας
,
αντιψυκτικ
Ȑ
υγρ
Ȑ
,
προσθετικ
Ȑ
και αναστολε
ȓ
ς
.
Ο λ
ȑ
βητας διαθ
ȑ
τει σ
Ȫ
στημα αντιπαγωτικ
Ȓ
ς προστασ
ȓ
ας για την ενεργοπο
ȓ
ηση της λει
τουργ
ȓ
ας θ
ȑ
ρμανσης
ȩ
ταν η θερμοκρασ
ȓ
α του νερο
Ȫ
κατ
Ȑ
θλιψης στην εγκατ
Ȑ
σταση
π
ȑ
σει κ
Ȑ
τω απ
ȩ
τους
6 °C.
Το σ
Ȫ
στημα δεν λειτουργε
ȓ
ε
Ȑ
ν διακοπε
ȓ
η ηλεκτρικ
Ȓ
τροφο
δοσ
ȓ
α
Ȓ
/
και η παροχ
Ȓ
αερ
ȓ
ου στη συσκευ
Ȓ
.
Ε
Ȑ
ν ε
ȓ
ναι αναγκα
ȓ
ο
,
επιτρ
ȑ
πεται η χρ
Ȓ
ση
αντιψυκτικ
ȫ
ν υγρ
ȫ
ν
,
προσθετικ
ȫ
ν και αναστολ
ȑ
ων
,
αποκλειστικ
Ȑ
και μ
ȩ
νο ε
Ȑ
ν ο πα
ραγωγ
ȩ
ς των αντιψυκτικ
ȫ
ν
Ȓ
των προσθετικ
ȫ
ν αυτ
ȫ
ν παρ
ȑ
χει εγγ
Ȫ
ηση η οπο
ȓ
α δια
σφαλ
ȓ
ζει
ȩ
τι τα προ
ȧȩ
ντα του ε
ȓ
ναι κατ
Ȑ
λληλα γι
'
αυτ
Ȓ
ν τη χρ
Ȓ
ση και δεν προκαλο
Ȫ
ν
βλ
Ȑ
βες στον εναλλ
Ȑ
κτη του λ
ȑ
βητα
Ȓ
σε
Ȑ
λλα εξαρτ
Ȓ
ματα
Ȓ
/
και υλικ
Ȑ
του λ
ȑ
βητα και
της εγκατ
Ȑ
στασης
.
Απαγορε
Ȫ
εται η χρ
Ȓ
ση αντιψυκτικ
ȫ
ν υγρ
ȫ
ν
,
προσθετικ
ȫ
ν και
αναστολ
ȑ
ων γενικ
Ȓ
ς χρ
Ȓ
σης
ȩ
ταν δεν αναφ
ȑ
ρεται ρητ
Ȑ ȩ
τι ε
ȓ
ναι κατ
Ȑ
λληλα για χρ
Ȓ
ση
σε θερμικ
ȑ
ς εγκαταστ
Ȑ
σεις και συμβατ
Ȑ
με τα υλικ
Ȑ
του λ
ȑ
βητα και της εγκατ
Ȑ
στασης
.
3.4
Σ
Ȫ
νδεση καυστ
Ȓ
ρα
Ο καυστ
Ȓ
ρας διαθ
ȑ
τει ε
Ȫ
καμπτους σωλ
Ȓ
νες και φ
ȓ
λτρο για σ
Ȫ
νδεση με τη γραμμ
Ȓ
τρο
φοδοσ
ȓ
ας πετρελα
ȓ
ου
.
Περ
Ȑ
στε τους ε
Ȫ
καμπτους σωλ
Ȓ
νες απ
ȩ
το π
ȓ
σω το
ȓ
χωμα και το
ποθετ
Ȓ
στε το φ
ȓ
λτρο
ȩ
πως φα
ȓ
νεται στην
fig. 22.
İȚț
. 22 -
Τοποθ
ȑ
τηση φ
ȓ
λτρου πετρελα
ȓ
ου
Το κ
Ȫ
κλωμα τροφοδοσ
ȓ
ας πετρελα
ȓ
ου πρ
ȑ
πει να εγκατασταθε
ȓ
σ
Ȫ
μφωνα με
ȑ
να απ
ȩ
τα
παρακ
Ȑ
τω διαγρ
Ȑ
μματα
,
τηρ
ȫ
ντας το μ
Ȓ
κος των σωλην
ȫ
σεων
(LMAX)
που αναγρ
Ȑ
φε
ται στον π
ȓ
νακα
.
İȚț
. 23 -
Τροφοδοσ
ȓ
α μ
ȑ
σω βαρ
Ȫ
τητας
İȚț
. 24 -
Τροφοδοσ
ȓ
α μ
ȑ
σω αναρρ
ȩ
φησης
İȚț
. 25 -
Τροφοδοσ
ȓ
α μ
ȑ
σω σιφονιο
Ȫ
Ρ
ý
θμιση
Dp-v
Αναλογικ
ü
μανομετρικ
ü ý
ψος
åéê. 20
Ρ
ý
θμιση
Σταθερ
Þ
ταχ
ý
τητα
åéê. 21
A
B
Min
.
4
1
7
III
II
I
Min
.
4
1
7
III
II
I
Min
.
4
1
7
III
II
I
cod. 3541I100 - Rev. 02 - 10/2016
